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2006年 28卷 7期 刊出日期 2006-07-15

论文
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论文
809 基于模糊相似性之概率区间三维土壤地图
陈景文;陈昶华;
一般工程上土壤分类常使用定性方法,而无分类量化讯息以提供空间推估使用,因此常使用模糊k-means(FKM)法,本文尝试将FKM结果与美国统一土壤分类法进行比较,另提出以模糊相似度来改善FKM应用于工程土壤分类,依据概率分配来设定临界值求得土壤分布之置信区间,文中并以一范例地区说明绘制三维土壤地图之过程。
2006 Vol. 28 (7): 809-813 [摘要] ( 984 ) [HTML 1KB] [PDF 1572KB] ( 322 )
814 水下土石混合体的原位大型水平推剪试验研究
徐文杰;胡瑞林;曾如意;
以虎跳峡龙蟠右岸地区分布的土石混合体为依托,对土石混合体在浸水条件下的力学响应进行了大型原位水平推剪试验,取得一些成果。通过现场试验,提出在采用水平推剪试验获得土石混合体的强度参数时,为了结果的可靠性计算滑面应采用平均滑面。同时,将试验区天然状态下和浸水条件下的土石混合体强度参数进行对比,得出了土石混合体的各强度参数在浸水前后的变化规律。最后,对试验区土石混合体在浸水下的强度参数提出了合理的参考值。
2006 Vol. 28 (7): 814-818 [摘要] ( 1122 ) [HTML 1KB] [PDF 1942KB] ( 399 )
819 埋深基础沉降计算方法研究
梅国雄;赵建平;宰金珉;赵维炳;
首先分析了埋深基础的5个效应:Gibson效应、壕沟效应、边墙摩擦效应、挡土墙效应以及浮基效应;然后给出了简单实用的考虑埋深的基础沉降计算方法,最后对沉降折减系数进行讨论,得出结论。
2006 Vol. 28 (7): 819-822 [摘要] ( 1216 ) [HTML 1KB] [PDF 1199KB] ( 209 )
823 土工合成材料循环受载、蠕变和应力松弛特性的统一本构模拟
刘华北;
应用双曲线方程、修正曼辛准则(Masing rule)和过应力型粘塑性理论,建立了一种可以同时描述土工合成材料应力应变关系的非线性、循环荷载作用下的弹塑性和滞回性、蠕变和应力松弛的一维本构模型。这个本构模型的独特之处包括功能全面、随加载路径移动的蠕变界线、非线性流变特性、以及参数确定方法简单直观等,且它可以很方便的植入已有的有限元软件包中。该模型还可以蜕化为率无关的非线性循环受载模型,可以很简单的应用于非线性动力数值分析。本文应用几种土工格栅试验结果验证了所提出的本构模型。
2006 Vol. 28 (7): 823-828 [摘要] ( 1202 ) [HTML 1KB] [PDF 1875KB] ( 294 )
829 碎石–膨润土混合物之压实行为
田永铭;吴柏林;郭明峰;
核废料处置之缓冲材料系由膨润土或碎石(或硅砂)-膨润土混合材料构成,由粉体压制为高密度块体过程中材料与模具间会产生壁面摩擦力,故求取之压缩曲线无法代表材料真实之压缩行为。进行一系列不同最终长宽比压实试验,利用实验结果拟合求取膨润土Gurnham压缩方程式相关参数,建立膨润土之无摩擦力压缩曲线;此一压缩曲线排除壁面摩擦力且不受材料几何形状之影响,可代表材料真实之压缩行为。针对影响压实行为之各项因素(如应力速率、壁面条件、碎石含量及碎石粒径)进行压实试验,探讨各项因素对摩擦力之影响。
2006 Vol. 28 (7): 829-834 [摘要] ( 1143 ) [HTML 1KB] [PDF 1866KB] ( 237 )
835 砂土液化后大变形的机理
张建民;王刚;
基于试验观察和机理分析,揭示了不排水往返加载条件下饱和砂土初始液化后的剪切大应变和三个体积应变分量(有效球应力变化引起的体变、可逆性剪切体变和不可逆性剪切体变)之间的内在联系,阐明了三个体积应变分量的组合变化规律控制了饱和砂土液化后大变形的产生和发展,界定了液化后循环剪切大变形过程中交替出现的三种物态(摩擦接触状态、临界接触状态和悬浮状态)及其产生条件,解释了液化后流滑和再固结体变形成的机理,给出了一个物理概念明确并具有普遍性的建立液化后大变形弹塑性本构模型的合理途径。
2006 Vol. 28 (7): 835-840 [摘要] ( 1630 ) [HTML 1KB] [PDF 2081KB] ( 363 )
841 软弱地层管棚法施工中管棚作用空间分析
董新平;周顺华;胡新朋;
针对软弱地层管棚法施工过程,从棚架体系视角,建立了可用来分析管棚作用的空间分析模型。该模型可考虑施工过程、管棚与支护之间相互作用以及网喷混凝土早期弹性模量随时间逐渐变化特性等。以上海地铁某车站出入口工程作为实例,对管棚防止掌子面坍塌和控制地层沉降的作用机理进行了分析。计算表明:在棚架体系分析中,考虑网喷混凝土早期特性是必要的。管棚防止坍塌和控制沉降主要是通过注浆,以及棚架体系在纵向和横向对开挖释放荷载重新分布和调节来实现的。
2006 Vol. 28 (7): 841-846 [摘要] ( 1144 ) [HTML 1KB] [PDF 1997KB] ( 360 )
847 海床波浪响应的积分变换解及其分析应用
王立忠;潘冬子;凌道盛;
考虑土骨架和孔隙水的压缩性,基于平面应变条件下的Biot方程,研究线性波浪荷载作用下海床的动力响应。采用积分变换的方法,推导突加波浪荷载引起的海床中的孔隙水压力、应力和位移解。以北海的波浪和海床特征为参数的算例表明:在进行近海结构物设计时应注意到突加波浪荷载作用下海床的瞬态响应与稳态响应有较大的差别,其最大瞬时液化深度和区域,较稳态响应计算得到的结果要大;对行波和驻波作用下海床响应的主应力旋转进行描述,指出对于有限厚度海床两种波浪响应的应力路径有显著差异;同时研究土性参数对孔压响应的影响。
2006 Vol. 28 (7): 847-852 [摘要] ( 1084 ) [HTML 1KB] [PDF 1794KB] ( 259 )
853 二布一膜改良路基试验研究
岳祖润;赵玉成;刘尧军;孙铁成;
利用二布一膜的隔水防渗特性,铺设在路基基床表层,改良路基填料。通过室内试验、现场动、静载试验和防渗测试证明,改良措施是可靠的,能够有效地保持路基的强度和稳定性,降低工程造价。同时还提出一种二布一膜原位受力和变形有效监测方法。
2006 Vol. 28 (7): 853-856 [摘要] ( 1027 ) [HTML 1KB] [PDF 1322KB] ( 188 )
857 基于Monte Carlo技术的临界滑面搜索算法的实现及改进
张鲁渝;张建民;
搜索临界滑面是边坡稳定分析的一项重要工作。本文对Venanzlo R Greco提出的Monte Carlo搜索算法进行了改进,增加一条几何合理性条件(除了滑面两端点,滑面与坡面不能相交),增加了方向控制与变自由度机制,这些措施有效地减少了不满足几何合理性条件的试算滑面,保证了搜索过程的准确、高效、稳定。笔者还将此算法加入到自主研发的边坡稳定分析软件ZSlope中,它还可以实时显示整个搜索过程。
2006 Vol. 28 (7): 857-862 [摘要] ( 1066 ) [HTML 1KB] [PDF 1733KB] ( 207 )
863 非饱和土的基质吸力和张力吸力
栾茂田;李顺群;杨庆;
首先在既往关于非饱和土分类方法的基础上,根据孔隙水弯液面与土颗粒表面的搭接状态,将双开敞非饱和土进一步细分为搭接双开敞非饱和土和不搭接双开敞非饱和土。然后基于热力学原理,提出了另外一个与基质吸力紧密相关而又不同的吸力概念-张力吸力。通过基于水封闭非饱和土的理论计算,得出了张力吸力与基质吸力之间的定量关系,同时利用作者们所提出的等效吸力概念,对比了由基质吸力、张力吸力所产生的等效吸力,从而一方面揭示了张力吸力在非饱和土力学中的重要性,另一方面论证了等效吸力概念的科学性与实用性。
2006 Vol. 28 (7): 863-868 [摘要] ( 1576 ) [HTML 1KB] [PDF 2121KB] ( 335 )
869 大型水电站导流洞围岩稳定分析
王海军;张社荣;练继建;
使用子模型方法和有限元模拟技术,考虑岩石的非线性特性,有机的将大范围的初始应力场和局部的导流洞开挖进程中的二次应力场联系在一起,全面的分析洞室形成过程中洞室围岩的稳定性。采用此方法对一大型水电站的左、右岸导流洞围岩稳定进行计算和分析,为洞室结构设计提供有效的数值参考。
2006 Vol. 28 (7): 869-873 [摘要] ( 974 ) [HTML 1KB] [PDF 1643KB] ( 216 )
874 利用弯曲元测试砂土剪切模量的国际平行试验
陈云敏;周燕国;黄博;
首先介绍了弯曲元技术的基本原理和应用研究情况,然后详细报道了浙江大学岩土工程研究所参与此次国际平行试验的试验内容和初步分析结果。试验对象为饱和Toyoura砂,内容为排水条件下的多级加荷三轴(固结比Kc=1,2)和固结仪K0试验,在每级荷载下利用弯曲元测试土样的剪切波速并计算剪切模量Gmax。本文试验结果与弯曲元技术应用方法为TC-29的最终分析提供了有效的试验数据和参考依据。
2006 Vol. 28 (7): 874-880 [摘要] ( 1306 ) [HTML 1KB] [PDF 2543KB] ( 387 )
881 二维颗粒堆中力传递的一个概率模型
蒋红英;苗天德;鲁进步;
研究了有序对称排列二维颗粒堆积体的传力规律,应用随机理论建立了力的传递模型,给出了相应的力传导-扩散方程。不同于连续介质弹性静力学的椭圆型方程,该方程为反映散体结构传力特性的一种抛物型传导方程。通过对所建模型及方程的应用,揭示了颗粒介质传力的“拱效应”和“双峰现象”,与实验结果在定性上符合良好。
2006 Vol. 28 (7): 881-885 [摘要] ( 1078 ) [HTML 1KB] [PDF 1511KB] ( 332 )
886 新型无网格法(IMLS方形域法)的研究及其应用
张延军;王恩志;
根据最新无网格法的前沿研究,提出了一种新型无网格法-IMLS方形域法。该法在场函数近似、权函数选取以及方形域数值积分等方面给出了全新的格式。方法中未知变量的近似采用IMLS技术,局部影响域形状采用方形几何形态。这些技术的具体实施展现了节点布置和数值积分的无网格特点,并自然满足Dirichlet边界条件。该方法可以容易求解偏微分方程初值或边值问题上实现,此外,计算了一维固结问题、二维弹性力学平面问题的算例,所得计算结果证明:该方法是一种具有收敛快、精度高、简便有效的通用方法,在工程中具有广阔的应用前景。
2006 Vol. 28 (7): 886-890 [摘要] ( 6629 ) [HTML 1KB] [PDF 1588KB] ( 201 )
891 饱和软粘土的不排水循环累积变形特性
黄茂松;李进军;李兴照;
在上海地区典型饱和软粘土不排水循环三轴试验的基础上,分析了影响软粘土塑性累积变形的主要因素:循环荷载的作用次数,初始静偏应力和循环加载动偏应力。基于临界状态土力学理论,引入了相对偏应力水平参数,考虑初始静应力、循环动应力和不排水极限强度的相互影响,研究了不同静、循环动应力组合应力历史影响下饱和软粘土的不排水循环累积变形特性。
2006 Vol. 28 (7): 891-895 [摘要] ( 1261 ) [HTML 1KB] [PDF 1653KB] ( 372 )
896 公路软基超载预压机理研究
李国维;杨涛;殷宗泽;
通过不同超载比、不同作用时间的一维固结试验,研究软土在超载作用过程的变形机理。研究表明,超载作用时间过长会使地基的总变形量增加,相对于等载预压过程,超载的作用时间越长、超载比越大,超载卸除后的次压缩变形越小。以提早完成基准期次压缩变形量为目标,过大的超载比是没必要的。工程算例表明,在较长的超载时间情况下,较小的超载比也可以满足工程需要。
2006 Vol. 28 (7): 896-901 [摘要] ( 1111 ) [HTML 1KB] [PDF 2101KB] ( 227 )
简讯
822 简讯
The 1st Geotechnique Week Programme(1~15 December 2006 Singapore)Dear colleagues,I would like to invite you to attend CI-Premier’sGeotechnique Week in Singapore,1115 December 2006.Thiswill be a week of geotechnical events,bringing together four ofCI-Premier’s series of conferences:Deep Foundations(
2006 Vol. 28 (7): 822-834 [摘要] ( 922 ) [HTML 1KB] [PDF 2099KB] ( 242 )
短文
902 全长粘结式锚杆抗拔力计算公式的探讨
魏新江;张世民;危伟;
从锚固系统的组成出发,考虑锚杆灌浆体界面强度和灌浆体岩土体界面强度对全长粘结式锚杆抗拔力的影响,以及浆体与岩土界面的塑性区发展,推导得到全长粘结式锚杆的抗拔力计算公式。通过比较算例,抗拔力计算公式得到证实,具有实用价值。
2006 Vol. 28 (7): 902-905 [摘要] ( 2034 ) [HTML 1KB] [PDF 1198KB] ( 347 )
906 某住宅楼倾斜原因与纠偏加固处理
王宝勋;李夕兵;张忠永;郑作栋;
导致该楼发生倾斜的主要原因有:南北两侧地基土工程性质差别较大,基础施工质量较差。据此提出对沉降多的地方限沉加固,对沉降少的区域采用深部应力释放和加载促沉,当建筑物沉降差异调至符合规范要求时,再进行地基整体加固,稳定沉降的思路。施工分限沉、加载锚桩施工和射水掏土应力释放、纠偏(促沉)、纠偏微调、加固、稳定六个阶段。实践证明,该住宅楼的纠偏加固处理是十分有效的。
2006 Vol. 28 (7): 906-909 [摘要] ( 1160 ) [HTML 1KB] [PDF 1188KB] ( 204 )
910 台后填土对桥台桩基的影响分析
陈雪华;律文田;王永和;
通过软土地区桥台桩基的现场试验研究,获得了软土地基台后路基填土过程之中和之后的第一手资料。揭示了软土地区桥台路基填土时,桥台基桩弯矩和负摩阻力的变化规律。试验结果表明:台后填土对桥台桩基的影响不仅发生在填筑施工期间,而且在施工完毕后相当长一段时间内仍有一定的影响。随着填土高度的增加,桩侧摩阻力沿深度呈非线性变化,桩身弯矩呈现增大趋势。
2006 Vol. 28 (7): 910-913 [摘要] ( 1243 ) [HTML 1KB] [PDF 1336KB] ( 280 )
914 挠动土的结构性参数
王秋生;
按照Desai的挠动状态理论,双对数坐标下结构性土的压缩曲线可以简化为两段直线。基于这个双段线的压缩模型,提出了一个土的结构性参数,这个土性参数可以反映结构性土压缩过程中塑性自由能和耗散能的比例关系,并且可以表述结构性土和超固结土力学性状的不同。同时,本文指出挠动土的历史最大屈服压力可以结合双段线压缩模型,利用能量原理确定。
2006 Vol. 28 (7): 914-917 [摘要] ( 987 ) [HTML 1KB] [PDF 1154KB] ( 228 )
918 基于现场监测的软土地基联合处理机理研究
徐超;叶观宝;姜竹生;周启兆;
通过现场原型监测对地基处理的机理进行探索,是常用的地基处理研究方法。本文在一高速公路软土地基处理试验段现场监测的基础上,通过对监测结果的分析,研究了水泥土搅拌桩与塑排板预压固结法联合处理的机理。研究结果表明:联合处理方法由于短桩的向下刺入,使桩土应力分担变得均匀,桩土沉降相对协调;附加应力通过短桩的传递和塑排板的存在,可加速下部软土层的排水固结。
2006 Vol. 28 (7): 918-921 [摘要] ( 1030 ) [HTML 1KB] [PDF 1405KB] ( 338 )
922 边界元法模拟含随机分布裂纹介质中波的传播
韩开锋;曾新吾;
利用二维弹性动力边界积分方程解决了地震波在含裂纹介质中的散射问题。给出了二维空间中裂纹呈平均分布、正态分布和指数分布模型图。从记录到的波场散射图看到,裂纹不同空间分布会导致散射特性的极大不同。而且,当裂纹横向长度不变,纵横比增加时发现,波场通过该裂纹区时能量被俘获的更多,波传播持续时间更短,衰减更快,但由于这种分布能量更容易集中,使得波通过裂纹区后产生了较强的局部能量。
2006 Vol. 28 (7): 922-925 [摘要] ( 1106 ) [HTML 1KB] [PDF 1363KB] ( 213 )
926 《岩土工程学报》1998~2004年刊载论文统计分析
陈龙珠;罗昊;麦慧琳;
通过检索1998~2004年《岩土工程学报》刊载的学术论文,按照文献计量学的原理对该期刊的载文量、作者的地区和单位分布、核心第一作者等做了初步的统计分析,还按照论文的研究方法即其偏重于理论或实验的程度做了分类和讨论分析,从一个侧面揭示了我国岩土工程科研领域一些特点和规律,并对今后的办刊方向提出了一些建议。
2006 Vol. 28 (7): 926-930 [摘要] ( 980 ) [HTML 1KB] [PDF 1612KB] ( 147 )
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