岩土工程学报
 
 
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2006年 28卷 6期 刊出日期 2006-06-15

论文
短文
讨论
 
论文
679 未打穿竖向排水井地基固结理论
谢康和;周开茂;
研究了单面排水条件下未打穿竖向排水井地基的固结问题,通过在排水井底面以下土层中设置虚拟排水井,得到了能考虑该土层三维渗流的解析解,这也是迄今与实际情况最接近的未打穿排水井地基固结解。根据所得解编制了计算程序,分析了未打穿竖向排水井地基的固结性状。并基于此解,对现有相关近似计算方法和解作了较完整的比较和讨论。
2006 Vol. 28 (6): 679-684 [摘要] ( 1045 ) [HTML 1KB] [PDF 1404KB] ( 301 )
685 混凝土波速受检测方法影响的研究
陈龙珠;沙玲;邓俊杰;
为建立超声波法和低应变反射波法检测所得基桩等混凝土构件波速的相互转换方法,给出了Kelvin-Voigt粘弹性介质的三维和一维纵波速度之比及其实用简化公式。结果表明,混凝土构件的超声波速与1.054倍低应变动测波速之比处于1.03~1.12,具体数值会随着混凝土龄期、弹性模量和强度等级的增加而有所减小。
2006 Vol. 28 (6): 685-688 [摘要] ( 1482 ) [HTML 1KB] [PDF 1220KB] ( 401 )
689 中国红层边坡岩体结构类型的研究
胡厚田;赵晓彦;
在详细考虑了红层边坡岩体的特征之后,选择了4个对岩体结构和边坡稳定性影响最大的因素,作为红层边坡岩体结构类型划分的依据:红层岩层面、层间软弱夹层的特征及其与边坡面相互交切的关系;岩体中的构造结构面的发育情况和组合特征及其与边坡面的交切关系;红层边坡岩体岩性的组合特征;上覆堆积土的红层边坡岩体的二元结构。按红层边坡岩体结构状态,把红层边坡岩体结构划分为4种,然后又按红层边坡岩体的岩性组合特征、岩层产状与坡面产状的关系、结构面的发育情况及其与坡面的关系、以及上覆堆积土的边坡岩体的坡顶线形状和岩土组合特征细分为13个类型和亚类。该分类详细,分类表中附有各类边坡岩体结构的工程地质评价、易发生的病害类型和工程建议,便于实际应用和推广。
2006 Vol. 28 (6): 689-694 [摘要] ( 1171 ) [HTML 1KB] [PDF 2056KB] ( 284 )
695 钻孔桩泥皮土与桩间土性状试验研究
张忠苗;张广兴;吴庆勇;辛公锋;
通过对杭州地区淤泥质土、粘土和砂质粉土地层中现场取样的桩侧泥皮土和桩间土的室内物理力学参数对比试验,研究了泥皮土和桩间土在物理力学性状上的差异,分析了泥皮土对钻孔灌注桩桩侧摩阻力的影响。通过对掺入不同水泥浆含量的混合土的物理力学参数的试验研究,分析了水泥浆对改善桩侧泥皮土物理力学性状的作用效果。结果表明:泥皮土具有含水率高、孔隙比大、压缩性高、摩擦力低、抗剪强度低等特点,其工程性质明显比桩间土差,形成了桩土间的薄弱层,降低了桩侧摩阻力,注入水泥浆能有效的改善泥皮性状。
2006 Vol. 28 (6): 695-699 [摘要] ( 1368 ) [HTML 1KB] [PDF 1530KB] ( 76305 )
700 土体极限分析定理的证明与广义流动法则
黄传志;
对目前所证明的上、下限定理所需的条件进行了分析,认为目前的证明尚存在值得进一步推敲的疑点。文中证明,特征线法的应力关系式与本文的屈服条件、屈服函数的极值条件是相同的。在此基础上,对定理给出了严密的证明。并建议了一种新的流动法则,对应用定理求极限荷载的近似解给出了新的解题思路。
2006 Vol. 28 (6): 700-704 [摘要] ( 1220 ) [HTML 1KB] [PDF 1418KB] ( 280 )
705 含碎石粘性土边坡渗流系统的物理模拟试验
俞伯汀;孙红月;尚岳全;
在含碎石粘性土边坡中常常发育地下水管道排泄系统,为了掌握它的形成规律和特征,进行了管道排泄系统的物理模拟试验。结果表明,在管道排泄系统的形成过程中,土体渗透性有一个先减小、后增大,最后趋于稳定的过程;土体深度越大形成管道排泄系统所需的时间越长;若土体中粘粒含量高,则形成管道排泄系统所需的时间长,土体的渗透性也相对较低,反之则所需的时间短且渗透性高;当碎砾石含量和粒径较大时有利于管道排泄系统的形成;管道排泄系统的存在使边坡具有良好的渗透性,能有效减小坡体中的渗透力和潜在滑面的孔隙水压力;当管道排泄系统遭到破坏时,边坡的地下水位将明显提高,从而使边坡的稳定性降低。因此,管道排泄系统的存在对保持含碎石粘性土边坡的稳定是十分重要的。
2006 Vol. 28 (6): 705-708 [摘要] ( 1181 ) [HTML 1KB] [PDF 1635KB] ( 333 )
709 相互作用体系中桩基的动力响应
钱德玲;雷超;王东坡;孙昌玲;
率先在国内开展了对一种新型变截面桩-土-高层建筑结构体系动力相互作用的试验研究。通过振动台模型试验,观察了桩-土-结构体系动力相互作用的现象,验证和掌握了新型桩体与结构的震害特点。根据试验测定的数据,研究了支盘桩-高层建筑结构体系的动力特性和地震反应,重点分析了支盘桩的动力响应。通过计算和分析得出:桩-土接触压力时程曲线揭示了在地震动激励下桩-土之间存在着拉开和再接触的现象,表明支盘桩在动力相互作用过程中承受了拉、拔荷载,说明和证实了当基础具有较大的抗拉、抗拔和抗扭曲能力时,才能更好的发挥动力相互作用体系的抗震性能和减轻震灾;桩基两侧对应测点的应变时程曲线呈反向关系,表明在地震作用下,相同时间内桩基一侧受拔,另一侧受压,解释了地震区房屋产生倾斜、倾倒震害现象的根本原因。
2006 Vol. 28 (6): 709-714 [摘要] ( 1194 ) [HTML 1KB] [PDF 1814KB] ( 344 )
715 深水港码头高承台桩土共同作用数值模拟分析
谢雄耀;黄宏伟;张冬梅;
某深水港码头方案设计提出了3种结构形式:斜坡堤结构、单排斜顶桩板桩、双排斜顶桩板桩。本文采用平面弹塑性有限元法进行码头施工过程模拟,重点研究了码头平台沿水平方向位移、桩身轴力与弯矩分布,并选取了具有典型性的2个断面,持力层分别为微风化花岗岩层与粘土层,侧重进行了不同方案比较。计算结果很好地反映出了高承台桩基受力变形特点,并总结出高承台桩桩土共同作用变形的几点规律,可为同类工程的建设提供参考。
2006 Vol. 28 (6): 715-722 [摘要] ( 1202 ) [HTML 1KB] [PDF 2199KB] ( 266 )
723 采用中心圆孔裂缝平台圆盘确定岩石的动态断裂韧度
张盛;王启智;
由于带有预制裂缝岩石试件的难于制作以及动态研究的复杂性,岩石动态断裂韧度在研究方法上一直也没有统一的标准,有必要对其测试方法进行研究。采用大理岩制作了一种含有中心圆孔预制裂缝宽度小于1mm的平台圆盘试件,在霍普金森压杆系统上进行了动态冲击试验,并采用实验-数值方法,确定其动态断裂韧度。该方法基于一维应力波理论,采用Hopkinson弹性压杆上应变片获得作用在试件两端面的动态载荷P(t),输入此载荷,利用动态有限元法求得试样内动态应力强度因子KI(t)随时间的变化历程,对应于试件上应变片测得的起裂时间tf的动态应力强度因子KI(tf)即为材料的动态起裂断裂韧度KId。
2006 Vol. 28 (6): 723-728 [摘要] ( 1079 ) [HTML 1KB] [PDF 2011KB] ( 246 )
729 非饱和土层中桩的扭转振动响应分析
张智卿;王奎华;谢康和;
基于已建立的非饱和土中的波动方程,研究了瞬间扭转荷载作用下桩的动力响应问题。在频域中,得到了桩顶位移和速度的响应函数。利用付立叶逆变换,给出了半正弦脉冲激励下桩顶速度时域响应半解析解。分析了主要参数对响应的影响。最后将分析结果进行了对比,结果表明:本文的退化解和饱和土扭转振动解是一致的。
2006 Vol. 28 (6): 729-734 [摘要] ( 1057 ) [HTML 1KB] [PDF 1723KB] ( 352 )
735 基于M-C准则的D-P系列准则在岩土工程中的应用研究
邓楚键;何国杰;郑颖人;
通过适当的变化,D-P系列屈服准则便可与能够很好地描述岩土材料的强度特性的Mohr-Coulomb准则相匹配。文中对系列D-P系列屈服准则进行了比较系统及深入的研究,指出了D-P系列屈服准则的应用条件、相互之间的关系,并给出了一种D-P系列屈服准则的相互转换的方法。最后通过平面应变条件下的地基进行了有限元分析,通过与Prandtl经典理论解的对比,得出了大量有益的结论。数值分析结果有力的验证了本文有关理论的正确性。
2006 Vol. 28 (6): 735-739 [摘要] ( 1490 ) [HTML 1KB] [PDF 1545KB] ( 641 )
740 公路隧道衬砌断面型式模型试验研究
来弘鹏;谢永利;杨晓华;
通过室内模型试验,研究了在满足建筑限界、通风等约束条件下3种公路隧道衬砌断面型式(单心圆、尖三心圆、坦三心圆)在不同初始应力场作用下的受力性状。分析了初始应力场及断面型式对衬砌结构受力的影响。经综合比较,给出了较为合理的公路隧道衬砌断面型式。研究结论为今后合理地设计隧道衬砌结构提供了可靠的试验依据。
2006 Vol. 28 (6): 740-744 [摘要] ( 1165 ) [HTML 1KB] [PDF 1583KB] ( 329 )
745 砂土在小应变下考虑应力路径影响的本构模型的试验研究
赖勇;施建勇;雷国辉;
以标准砂为试样,利用GDS数字控制应力路径三轴仪进行了K0初始应力条件下8条特殊应力路径试验。在小应变区域内,通过刻画在应力空间的等应变应力线的变化规律,推导了可以考虑任意应力路径和应力路径方向变化的杨氏模量计算方法,并对泊松比进行了研究,建立了砂土在小应变区域内可以考虑复杂应力条件的本构模型。模型可以反映小应变时砂土的高模量、非线性以及模量急剧变化等主要特征;也可以模拟一般模型所不能考虑的应力路径方向变化引起的模量变化。
2006 Vol. 28 (6): 745-749 [摘要] ( 1076 ) [HTML 1KB] [PDF 1411KB] ( 220 )
750 不同应变速率下非贯通裂隙介质的力学特性研究
张平;李宁;贺若兰;徐建光;
针对地震、爆破等动力荷载作用下节理裂隙岩体的稳定性问题,采用含2条、3条闭合非贯通裂隙的类砂岩模型试样,对应变速率为1.7×10-5s-1、1.7×10-3s-1、1.7×10-1s-1条件下的含裂隙试样进行了单轴加载试验。结果表明:裂隙试样的变形与内部裂隙的贯通过程紧密相关,且呈现显著的局部化渐进破坏特征;随着应变速率的增加,裂隙试样应力-应变曲线斜率显著增加,裂隙试样与无裂隙试样弹模差别减小;不同应变速率下裂隙试样强度明显受控于裂隙的空间位置,且共面非贯通裂隙试样在倾角为35°左右时峰值强度呈现最低值,这与贯通裂隙试样在60°左右时强度出现最小值不同;不同应变速率下含3条预制裂隙试样破坏时的强度与预制裂隙间的贯通模式有关,且与发生相同贯通模式时的含2条预制裂隙试样峰值强度基本相同;裂隙试样峰值强度随应变速率的增加而增加,且含3条裂隙试样强度增幅较含2条裂隙试样、无裂隙试样明显,即随着应变速率的提高,含裂隙试样的弱化作用降低。
2006 Vol. 28 (6): 750-755 [摘要] ( 1153 ) [HTML 1KB] [PDF 2082KB] ( 205 )
756 引入修正因子的非等时距时变参数灰色预测模型及应用
周宁;傅鹤林;郭建峰;龙万学;
边坡系统是一类典型的复杂灰色系统,由于其位移监测数据离散程度较高,因此应用经典灰色预测模型往往会出现预测值偏差较大的情况。本文针对经典灰色预测模型GM(1,1)的不足,依据灰色系统理论信息处理原则,在灰色预测模型中引入Legendre时变参数,建立了非等时距时变参数边坡位移的灰色预测模型,并在计算过程中引入修正因子修正预测结果,根据后验方差比C的大小确定修正因子λ的取值,从而确定引入修正因子后边坡位移预测的整体最优化值,提高预测精度。此位移预测模型充分考虑了预测系统的时变性和灰色性,降低了预测系统的整体预测误差。由于文中预测实例的监测数据及测试时间间隔均有较大离散性,因此应用此模型进行预测较为合理。实例计算表明:预测模型可以较好的模拟已测数据并对边坡位移的短、中期变化有较为理想的预测效果。
2006 Vol. 28 (6): 756-760 [摘要] ( 1141 ) [HTML 1KB] [PDF 1390KB] ( 596 )
761 十字交叉梁与地基共同作用的半解析半数值分析方法(英文)
何春保;蔡健;
基于弹性梁理论和Boussinesq解,将弹性地基上的十字交叉梁基础分开为两个方向的梁,通过梁与地基以及梁与梁之间的力与位移平衡协调分析,得出了十字交叉梁基础与地基共同作用的半解析解。同时对十字交叉梁与地基共同作用的影响因素进行了分析。本文方法收敛性好,计算速度快,精度可靠,算例表明了方法的正确性和实用性。
2006 Vol. 28 (6): 761-766 [摘要] ( 1489 ) [HTML 1KB] [PDF 1498KB] ( 511 )
短文
767 条带开采煤柱破坏宽度计算分析
王连国;缪协兴;王学知;李青峰;
将条带开采工作面假定为无限大板上相隔一定间距的倾斜共线裂纹,采用断裂力学Ⅰ-Ⅱ复合型裂纹模型,得到了条带煤柱边缘的应力分布,建立了条带煤柱边缘破坏区的边界方程,并据此得出了条带煤柱破坏宽度的计算公式。实例分析表明用该公式计算条带煤柱破坏宽度是符合实际的。
2006 Vol. 28 (6): 767-769 [摘要] ( 1105 ) [HTML 1KB] [PDF 782KB] ( 951 )
770 某水电站边坡开挖爆破震动动力响应有限元分析
许名标;彭德红;
边坡爆破开挖的动力响应极其复杂,利用ANSYS进行模拟分析是有效可行的。详细介绍了某水电站高陡边坡计算模型的概化方法、建立方式。利用自编程序,将爆破震动实测速度时程曲线转化为加速度时程曲线作为计算荷载,对该边坡爆破开挖进行了ANSYS有限元模态分析和应力响应、位移响应、速度响应时程分析。模态分析结果表明,边坡的固有频率远低于爆破震动的主频,因此不会产生共振现象。时程分析结果表明,尽管此次爆破的震动速度最大值超标,各种应力在坡脚底部存在应力集中现象,但各应力值都较小,边坡没有发生任何塑性变形,若仅考虑爆破振动动力影响,不足以使边坡产生整体破坏;同时,随着爆破规模的增大,出现了明显的速度放大效应和惯性滞后效应。
2006 Vol. 28 (6): 770-775 [摘要] ( 1167 ) [HTML 1KB] [PDF 2044KB] ( 346 )
776 碱厂白泥作为填埋场衬层防渗土料的探索研究
刘兴超;金春姬;曹煊;彭刚;
首先分别对白泥和在青岛2个填埋场取回的2种粘土防渗土料(风化土和亚粘土)的压实性、抗剪性、渗透性以及收缩性等几个主要的衬层设计指标进行了对比评价,结果表明,白泥具有较差的压实性、良好的抗剪性和抗干裂性,测得其在最优含水率及相近含水率下的击实土样的渗透系数均在10-7cm/s数量级范围内。然后将白泥与2种粘土防渗土料进行复合,形成2种混合式的复合土料(白泥+风化土和白泥+亚粘土)和2个夹层结构复合土料(白泥/风化土和白泥/亚粘土),测试其渗透系数:亚粘土添加量为30%~40%的白泥+亚粘土混合土料以及2个夹层结构复合土料的防渗性能较好,渗透系数都达了10-8cm/s数量级。
2006 Vol. 28 (6): 776-779 [摘要] ( 1119 ) [HTML 1KB] [PDF 1420KB] ( 415 )
780 基于亚塑性理论的无粘性土压缩试验应力应变的研究
王洪波;邵龙潭;张学增;
根据亚塑性理论推导出了颗粒体材料压缩试验的应力应变方程,研究了亚塑性本构模型中颗粒硬度hs和指数n的实验确定方法,并且指明其不足之处。根据亚塑性理论和优化方法,提出了用局部搜索最优解来确定hs和n的方法。结果表明,文中方程可以用来确定压缩试验的应力应变关系。
2006 Vol. 28 (6): 780-783 [摘要] ( 1185 ) [HTML 1KB] [PDF 1076KB] ( 308 )
784 应用离心模型试验分析涵洞病害机理
康佐;谢永利;冯忠居;杨晓华;
利用离心模型试验,通过模拟实际依托工程的地基形式、回填材料、沟坡地形以及施工工艺,分析了涵洞发生病害的全过程,利用图片测量软件再现了土体、涵洞结构体、地基相互作用的过程,阐述了涵洞纵向不均匀沉降所产生的“扁担效应”对涵洞结构破坏的机理,根据实录影像描述了涵洞模型裂缝的发展形式,并与实际病害工程对比。
2006 Vol. 28 (6): 784-788 [摘要] ( 1021 ) [HTML 1KB] [PDF 1978KB] ( 310 )
789 块石通风性能实验研究
何平;程国栋;马巍;吴青柏;
青藏铁路广泛采用的块石护坡和块石路基是通过空气对流降低路基的温度起到保护冻土的作用。块石的粒径、孔隙率、通风能力直接影响块石路基的空气对流作用。孔隙率试验测试结果表明:孔隙率与粒径大小有关,随粒径增大而增大。粒径0.10~0.25m的块石,孔隙率大致在38%~48%。通过风洞试验发现,块石层内风压梯度与风速存在非线性关系,与速度的平方成正比;阻力系数随块石粒径增大而减小。通过青藏高原天然风速条件下块石通风基础通风能力分析,块石层起到很好的通风作用。因此,对于温度场的计算,建议考虑块石路基中风的强迫对流作用。
2006 Vol. 28 (6): 789-792 [摘要] ( 1249 ) [HTML 1KB] [PDF 1220KB] ( 296 )
793 电子天平在浮称法测试块体密度中的应用
熊维巧;
介绍了电子天平在浮称法测试块体密度中的新应用,即在电子天平的托盘上“嫁接”一支自制的“钓鱼竿”力臂,通过力臂实现力的传递,从而吊起水中的试件,实现水中浮称的方法。
2006 Vol. 28 (6): 793-795 [摘要] ( 1175 ) [HTML 1KB] [PDF 950KB] ( 427 )
796 岩石粘弹塑性本构关系及改进的Burgers蠕变模型
袁海平;曹平;许万忠;陈沅江;
软弱岩石一般具有粘弹塑性共存特性,而典型的Burgers蠕变模型只能描述材料第三期蠕变以前的粘弹性规律,因此,本文基于Mohr-Coulomb准则,提出了新的塑性元件,该元件假定材料屈服后完全服从Mohr-Coulomb塑性流动规律。将该元件与典型的Burgers模型串联,形成了能模拟粘弹塑性偏量特性和弹塑性体积行为的改进型Burgers蠕变模型,推导了相应的粘弹塑性本构关系。给出了模型参数的求解方法,编制了相应的数据处理程序,并结合工程实例,对蠕变模型参数进行了拟合和加权平均取值。应用结果表明:试验曲线与理论计算曲线吻合,改进的Burgers蠕变模型能较好的描述岩石的蠕变特性。
2006 Vol. 28 (6): 796-799 [摘要] ( 1611 ) [HTML 1KB] [PDF 1212KB] ( 992 )
800 大丽线铁路隧道工程地应力三维有限元数值模拟分析
李金锁;彭华;马秀敏;石振荣;黎建文;杨邵喜;
在深埋隧道的勘察钻孔中(DZ-松-1)采用水压致裂方法进行原地应力测量,确定出隧道围岩的现今地壳应力状态。结合隧道围岩的力学参数、工程地质特性等,运用三维有限元数值模拟技术对大丽线松树圆铁路隧道工程区进行了应力场模拟综合分析。给出了工程区地应力的赋存规律和基本特征。
2006 Vol. 28 (6): 800-803 [摘要] ( 1161 ) [HTML 1KB] [PDF 1159KB] ( 375 )
讨论
804 关于“桩基础安全度控制的若干问题”的讨论
周立运;
笔者近日拜读了高大钊先生的“桩基础安全度控制的若干问题”一文(《岩土工程学报》2005年第7期,以下简称“原文”),受益匪浅,所作研究工作对工程具有很大的指导意义。这里笔者提出3点补充意见,供高先生参考。(1)原文指出,在“我国一般不论什么桩型,也不管用什么方法预估单桩承载力,不区别上部结构荷载的性质,大多取总安全系数为2进行控制,这显然是不太合理的,需要进行研究,分别不同情况取用安全系数的数值。”对此,笔者早有同感。例如:钢管桩在已作静载试验之后,其承载力明确可靠,那么安全系数应取得小一些。特别是端承桩,其承载力由材料的强度来控制,即由最大容许应力计算桩的承载力[1-2]。这里容许应力已包含
2006 Vol. 28 (6): 804- [摘要] ( 1057 ) [HTML 1KB] [PDF 301KB] ( 193 )
804 对“桩基础安全度控制的若干问题”讨论的答复
高大钊;
首先感谢周立运先生对拙作进行的讨论,并指出了文中的笔误。现对讨论中的主要问题答复如下:(1)关于桩基础的安全系数取值问题取用桩基础的安全系数是从两个方面考虑的,一方面是考虑地基土对桩的支承,通常所取的安全系数k=2是指地基土的支承而言的,拙作所讨论的主要是指地基土对桩的支承问题;另一方面还要考虑桩身材料的强度,对桩身强度所取的安全系数则及桩身材料的性质与成桩的工艺等因素有关,其取值方法不同于前者。例如,考虑灌注桩的施工质量对桩身强度的影响,折扣就打得比较大,这个系数有时也称为工作条件系数,混凝土材料的分项安全系数取自混凝土设计规范。一般情况是地基土的支承起控制作用,但当持力层比较坚硬,桩长比较
2006 Vol. 28 (6): 804-805 [摘要] ( 1136 ) [HTML 1KB] [PDF 635KB] ( 209 )
805 关于“非饱和膨胀土的弹塑性本构模型研究”的讨论
李培勇;杨庆;栾茂田;
《岩土工程学报》2005年第7期发表的“非饱和膨胀土的弹塑性本构模型研究”一文(以下简称“原文”)对已有的Alonso膨胀土模型进行了改进,其中利用宏观结构层次的参数和微-宏观结构变形耦合参数t来计算微观结构层次中集聚体胀缩变形耦合后形成的微-宏观结构耦合变形,取得了很好的效果,解决了已有模型微观结构参数确定难的缺点,增强了膨胀土本构模型的实用性。笔者意欲在以下两点向原文作者请教和商讨。(1)关于微-宏观结构变形耦合参数t的确定。原文指出t可以“由实测值和膨胀试验的体积变化结果计算对比分析得到”。而从t的表达式来看,参数t应为宏观量与微观量之比,即0mu11kteke??=???+?????+
2006 Vol. 28 (6): 805-806 [摘要] ( 1056 ) [HTML 1KB] [PDF 676KB] ( 181 )
806 对“非饱和膨胀土的弹塑性本构模型研究”讨论的答复
曹雪山;殷宗泽;沈才华;
非常感谢李培勇先生对“非饱和膨胀土的弹塑性本构模型研究”一文(以下简称“原文”)的讨论和关注,结合讨论稿对原文中的两个问题,答复如下:(1)微-宏观结构变形耦合参数t的确定。膨胀土的胀缩机理很复杂,其中与膨胀变形相关的因素有:集聚体弹性变形、组成粘土矿物的亲水力、粘土颗粒的电性及离子交换能力等;与收缩变形相关的因素有:集聚体的粒度分布、粘土矿物类型、粒度排列特征等[1]。为此,原文指出参数t涉及的因素较多,如“组成集聚体的矿物物理化学性质、形成集聚体的结构类型和宏观结构层次的颗粒之间排列特征等”。在一定荷载作用下的膨胀土干湿循环试验中,集聚体的矿物成分、水溶液成分和外部环境是不变的,而集聚体大
2006 Vol. 28 (6): 806-807 [摘要] ( 1085 ) [HTML 1KB] [PDF 670KB] ( 171 )
807 关于“全长粘结式预应力锚索加固基坑仿真试验研究”的讨论
丁勇春;王建华;
“全长粘结式预应力锚索加固基坑仿真试验研究”一文刊登于贵刊2006年第1期(以下简称“原文”)。原文采用数值仿真试验方法,对全长粘结式预应力锚索加固基坑的机理进行了研究。笔者认为以下几个部分值得商榷:(1)原文两次提及论文的研究成果与已有研究成果的对比,并表明原文的计算结果较为可靠。但是原文在其计算结果部分却未见所提及的计算结果比较分析,何来得出结论认为原文的计算结果较为可靠。故笔者认为原文作者在文中未经结果的详细对比分析就得出结论显得有些牵强。(2)原文在2.1节“模型特点、边界条件及模拟方法”部分采用壳单元模拟垫敦。实际工程中预应力锚索垫敦力学特性应为三维各向同性弹性体,连续介质快速拉格朗
2006 Vol. 28 (6): 807- [摘要] ( 1003 ) [HTML 1KB] [PDF 339KB] ( 179 )
808 对“全长粘结式预应力锚索加固基坑仿真试验研究”讨论的答复
卢萌盟;
首先,感谢丁勇春同志对“全长粘结式预应力锚索加固基坑仿真试验研究”一文进行讨论,现按问题顺序答复如下:(1)因为本文与原参考文献中的计算在边界条件、模型尺寸、预应力吨位等方面不同,所以笔者认为不宜和原参考文献中的计算作直接的定量的对比,应从定性的角度来说明。而作者所提及的与文献中的结果相比也是从定性的角度来考虑的,不仅得到了诸如锚索轴力分布形式、被加固体内部的应力分布形式等与原参考文献中相同的结论,另外还得出了全长粘结式锚索剪应力外端为正,内端为负的规律[1],而该规律也和试验结果一致。(2)对于垫镦的模拟,作者认为有两点需要说明:首先,FLAC3D中的Shell单元的本构关系有各向同性体和正
2006 Vol. 28 (6): 808- [摘要] ( 1025 ) [HTML 1KB] [PDF 324KB] ( 177 )
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