岩土工程学报
 
 
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2002年 24卷 1期 刊出日期 2002-01-24

黄文熙讲座
论文
简讯
短文
讨论
 
黄文熙讲座
1 土力学经典问题的极限分析上、下限解
陈祖煜;
边坡稳定极限分析的垂直条分法和斜条分法分别建立于塑性力学下限和上限原理之上。垂直条分法可以推广到各种支挡结构主动土压力领域 ,斜条分法可以推广到地基承载力的领域。由于采用数值方法求解临界滑动模式 ,因此 ,适用于土体形状不规则、分层、具有地下水等复杂情况。分析计算的成果表明 ,这一理论体系在简单条件下 ,可以回归为经典的土压力和地基承载力问题 ,获得精确的闭合解 ;在无法获得纯理论解的情况下 ,能给出与目前采用的各种经验方法基本一致的计算结果。这样 ,土力学中边坡稳定、土压力和地基承载力这三个领域可以在同一理论框架下获得实用的数值分析方法。
2002 Vol. 24 (1): 1-11 [摘要] ( 1184 ) [HTML 1KB] [PDF 3647KB] ( 538 )
论文
12 微观接触颗粒岩土非线性力学分析模型
张洪武;
建立了一个基于细观层次数值分析研究具有内部粘连接触特征的岩土材料非线性力学行为的力学模型 ,给出了细观非线性问题分析 ,尤其是考虑了粘连接触面的求解技术 ,在此基础上给出了加载条件下不同内摩擦系数的宏观介质的非线性力学行为 ,研究了两种不同细观颗粒排列介质在剪切性能上的差别。研究成果可以作为材料与其他相关科学研究工作的借鉴。
2002 Vol. 24 (1): 12-15 [摘要] ( 1031 ) [HTML 1KB] [PDF 1375KB] ( 531 )
16 基于D-P准则的三维弹塑性有限元增量计算的有效算法
杨强;陈新;周维垣;
针对岩土材料常用的D -P准则 ,提出了一种新的增量分析方法 ,不用形成弹塑性增量矩阵 ,直接导出了符合正交流动法则的转移应力的解析解。该方法无论是对小步长还是大步长加载均有良好的收敛性。当采用精细的步长划分时 ,它就是严格意义上的理想弹塑性增量计算。在大步长情况下 ,在收敛域内最大载荷低于结构真实的极限承载力 ;对应的应力场是一个静力容许应力场 ;同时由于正交流动法则在平均意义下得到满足 ,收敛域内最大载荷接近结构真实的极限承载力。按此法所得结果接近真解且偏于安全。将整个计算模型装入三维非线性有限元程序TFINE中 ,对某拱坝进行了超载分析。
2002 Vol. 24 (1): 16-20 [摘要] ( 1116 ) [HTML 1KB] [PDF 1571KB] ( 504 )
21 饱和土体应变局部化的复合体理论
黄茂松;钱建固;吴世明;
有限元法求解应变局部化问题时经常受到单元尺寸敏感性问题的困扰。为克服这一难题 ,给出一种基于整体坐标的应变局部化的复合体理论 ,通过对剪切带内外土体力学特性进行均一化处理来描述含剪切带土体的宏观力学特性。首先从理论上分析了饱和土体应变局部化的产生条件 ,随后通过复合体理论给出了描述在排水条件和不排水条件下饱和土体应变局部化的本构方程 ,最后对平面应变条件下的饱和密砂试样进行了分析 ,通过与室内平面应变试验结果的对比 ,验证了本文理论的合理性。
2002 Vol. 24 (1): 21-25 [摘要] ( 1046 ) [HTML 1KB] [PDF 1776KB] ( 401 )
26 横观各向同性饱和地基轴对称Biot固结问题的解析解
陈胜立;张建民;
基于Biot理论研究了横观各向同性饱和地基半空间的轴对称固结问题。通过引入状态变量 ,构造出一组描述土体固结的等价状态变量微分方程。利用Hankel-Laplace联合变换对其进行求解 ,获得饱和土骨架位移、应力、孔隙水压力及渗流量的一般积分形式解 ,由此分析横观各向同性半空间饱和地基受荷载作用的固结性状。文末给出了数值算例。
2002 Vol. 24 (1): 26-30 [摘要] ( 1023 ) [HTML 1KB] [PDF 1379KB] ( 495 )
31 有限层法求解三维比奥固结问题
宰金珉;梅国雄;
提出了层状横向各向同性地基土比奥固结问题的有限层计算方法 ,并编制了相应的计算程序 ,计算结果同理论解一致 ,证实了方法的有效性。
2002 Vol. 24 (1): 31-33 [摘要] ( 976 ) [HTML 1KB] [PDF 835KB] ( 432 )
34 层状粘弹性地基动力响应的样条半解析法
姬亦工;王复明;栾茂田;
提出应用样条半解析法求解层状粘弹性地基的动力响应。首先将位移函数表示为一次样条函数与Fourier级数的乘积形式 ,并使其满足无穷远处的边界条件 ,根据复阻尼理论的拉格朗日方程 ,使问题归结为求解若干次低阶复代数方程。在此基础上求解了落锤式弯沉仪 (FWD)所记录的荷载作用下的层状粘弹性地基动力响应。数值结果表明 ,该方法具有较高的精度。从而为落锤式弯沉仪 (FWD)检测路面提供了理论基础。
2002 Vol. 24 (1): 34-37 [摘要] ( 1065 ) [HTML 1KB] [PDF 1155KB] ( 329 )
38 高填方块碎石夯实地基变形的研究
谢春庆;刘汉超;甘厚义;
依据贵州X机场、云南Y机场变形监测的数据 ,采用公式试算、沉降数理统计、二维和三维模型的数值模拟方法进行了高填方块碎石夯实地基变形分析 ,并提出了实用的估算公式。
2002 Vol. 24 (1): 38-41 [摘要] ( 1241 ) [HTML 1KB] [PDF 1233KB] ( 421 )
42 大理岩有限变形分岔分析
徐松林;吴文;张奇华;张华;
应用有限变形理论的塑性可膨胀本构关系 ,对大理岩进行反对称变形分岔分析 ,得到分岔的应力公式、特征方程和剪切带存在条件。结合大理岩实验进行分析 ,结果表明 :此方法得到的剪切带角度和最小分岔应力在围压较高时与实测结果基本一致 ,但低围压时存在差异 ,说明其可应用于韧性变形的分析 ;此方法可以较好地分析岩石的峰前行为 ,但峰后存在差异 ,表明大理岩峰后可能存在二次或更高次的后继分岔。
2002 Vol. 24 (1): 42-46 [摘要] ( 994 ) [HTML 1KB] [PDF 1558KB] ( 360 )
47 土的卸载体缩的试验研究及其机理探讨
李广信;武世锋;
在土的三轴试验中卸载体缩现象普遍存在。卸载体缩随着围压的增加呈下降趋势。不同土和同样土在不同密度下卸载体缩的现象和原因不同。密砂的卸载体缩是剪胀可恢复的宏观体现。松砂的卸载体缩则分为两种 ,一种是塑性体缩的组成部分 ,在加载初期出现 ;另一种则是剪胀可恢复部分 ,随着剪应力的提高而出现。对于粘土 ,卸载体缩完全是塑性体缩 ,表明粘土的结构性随着加卸载过程而遭到破坏。
2002 Vol. 24 (1): 47-50 [摘要] ( 1217 ) [HTML 1KB] [PDF 1164KB] ( 561 )
51 嵌岩桩承载性状的有限元分析
陈斌;卓家寿;吴天寿;
在有限元分析的基础上 ,采用Duncan非线性弹性E -B模型对嵌岩桩垂直荷载作用下的承载性状作了较为全面的探讨。指出嵌岩桩确实存在着深度效应 ,当嵌岩达到一定深度后 ,继续增加嵌岩深度 ,对桩的承载能力的提高已不明显 ,甚至无助于承载能力的提高。并得出了嵌岩桩垂直承载力与基岩强度成指数关系的结论 ,强调桩底沉渣不仅增加嵌岩桩的平均侧阻力和桩身沉降 ,而且将显著提高桩侧岩层的局部应力。文中结论可为桩基工程的科研、设计和施工提供参考
2002 Vol. 24 (1): 51-55 [摘要] ( 1116 ) [HTML 1KB] [PDF 1580KB] ( 430 )
56 虎门大桥嵌岩压桩试验的分析和建议
吴珷;吴恒立;杨祖敦;
对虎门大桥两根嵌岩压桩的试验报告作了进一步研究整理和分析 ,得出若干规律和建议 ,可供设计嵌岩压桩时参考。
2002 Vol. 24 (1): 56-60 [摘要] ( 991 ) [HTML 1KB] [PDF 1553KB] ( 399 )
61 土层灌浆锚杆的蠕变损伤特性研究
许宏发;卢红标;钱七虎;
蠕变行为是土层锚杆拉拔的重要特征之一。根据砂浆锚杆的抗拔蠕变试验 ,研究了锚杆抗拔的力学模型 ,计算出了模型中的力学参数和砂浆锚杆的长期抗拔力。另外 ,就锚杆拉拔损伤效应问题进行了讨论 ,引入了变形损伤效应和时间损伤效应的概念。结果表明 ,时间效应对于锚杆抗拔性能有较大的影响 ,在粉质粘土中砂浆锚杆的长期抗拔力比瞬时极限抗拔力下降 1 4~ 1 3。
2002 Vol. 24 (1): 61-63 [摘要] ( 1252 ) [HTML 1KB] [PDF 989KB] ( 426 )
64 石家庄土钉支护设计分析
王长科;陈小锋;苗现国;
根据石家庄地质条件 ,通过几年来的工地观察和实践 ,总结出了土钉支护土体破裂面形状和主动土压力分布模式 ,提出了土钉支护设计分析方法。结合土钉支护工程实例进行了设计验算。
2002 Vol. 24 (1): 64-68 [摘要] ( 1012 ) [HTML 1KB] [PDF 1560KB] ( 339 )
69 冻土断裂力学在挡墙基础稳定性分析中的应用
李洪升;刘增利;朱元林;
讨论了冻土断裂力学在挡墙基础强度及稳定性分析中的应用 ,讨论了实际工程问题的简化方法 ,给出了冻土断裂力学判据 ;给出了应用实例 ,并与传统的强度设计及稳定性问题进行了计算比较 ;指出冻土断裂力学是对传统设计和计算方法的完善和补充 ;讨论了冻土断裂力学在未来工程设计计算中的应用前景及其作用
2002 Vol. 24 (1): 69-71 [摘要] ( 1073 ) [HTML 1KB] [PDF 1173KB] ( 351 )
72 大直径圆筒码头结构土压力性状模型试验
陈福全;龚晓南;竺存宏;
详细说明了大直径圆筒码头结构的模型试验布置、量测和试验方法。通过室内模型试验 ,研究大直径圆筒码头结构在不同的筒高、筒高与筒径之比、埋深与筒高之比、基床垫层等条件下 ,圆筒内外侧土压力、筒体基底反力的分布规律。
2002 Vol. 24 (1): 72-75 [摘要] ( 1157 ) [HTML 1KB] [PDF 1479KB] ( 384 )
76 白云质石灰岩—水玻璃灌浆材料的性能及其反应机理
殷素红;文梓芸;
研究了白云质石灰岩—水玻璃灌浆材料的性能和影响因素 ,结果表明 :这种灌浆材料粘度较小 ,流动性好 ,可实现单液灌浆 ,凝固时间在 5~ 2 0h可调节 ,稳定性好 ,结石体强度和固砂强度达 1~ 3MPa。液固比或水玻璃浓度、养护温度和湿度、石灰岩颗粒细度、不同工艺路线是影响浆材性能的主要因素。还探讨了白云质石灰岩—水玻璃灌浆材料的反应机理。
2002 Vol. 24 (1): 76-80 [摘要] ( 1083 ) [HTML 1KB] [PDF 2114KB] ( 423 )
81 有限元分析的位移控制法及其应用
郑宏;李焯芬;谭国焕;葛修润;
对于非线性问题的有限元分析 ,位移控制法 (DCM)比常用的载荷控制法 (LCM)有着更广泛的应用和更强的适应能力。但因DCM在求解技术上的一些难度 ,限制了其在岩土力学中的应用。本文利用Sherman Morrison定理 ,使得DCM仅需很少的运算量 ,对经典的LCM程序做少量的修补 ,即可造就一个有良好数值特性的DCM程序
2002 Vol. 24 (1): 81-85 [摘要] ( 1309 ) [HTML 1KB] [PDF 1609KB] ( 506 )
86 边坡治理决策的改进层次结构模型及其应用
谢全敏;夏元友;
边坡治理决策是一个多目标多层次的决策问题 ,而常规的层次分析法需要进行一致性检验 ,为此利用最优传递矩阵对常规的层次分析法进行改进 ,建立了边坡治理决策的改进层次分析法 ,该方法求得的判断矩阵自然满足一致性要求 ,不需要进行一致性检验。以板岩山危岩边坡体治理为例 ,详细地分析了该方法的应用。
2002 Vol. 24 (1): 86-88 [摘要] ( 1116 ) [HTML 1KB] [PDF 1137KB] ( 383 )
89 考虑动态施工过程的岩土介质横观各向同性粘弹性反分析及其工程应用
刘学增;朱合华;
在充分考虑岩土介质的各向异性和流变特性基础上 ,建立了层状地基横观各向同性粘弹性位移反分析模型 ;结合上海典型深基坑工程 ,利用遗传算法 ,进行深基坑横观各向同性粘弹性动态施工反演分析 ,利用反演得到的每层岩土介质的弹性模量、粘性系数 ,预测相继施工阶段的结构和土体变形、内力 ,从而为工程的信息化、施工反馈设计提供了新的技术手段 ,同时促进了位移反分析的发展。
2002 Vol. 24 (1): 89-92 [摘要] ( 1144 ) [HTML 1KB] [PDF 1190KB] ( 467 )
93 基于生态竞争模型的岩土本构模型辨识新算法
高玮;郑颖人;
为了进行模型类间辨识及参数反演 ,基于分子生物学原理 ,模拟自然界多物种竞争的现象 ,以更能反应生物进化本质的进化规划为框架 ,提出了一种模拟生态竞争模型。在此基础上进行了岩土本构模型类间辨识及参数反演的研究 ,提出了一种模型辨识新算法 ,初步解决了从一组模型类中抉择最佳模型并同时反演参数的问题。最后 ,用一个简单算例证明了该算法是可行和有效的。
2002 Vol. 24 (1): 93-97 [摘要] ( 973 ) [HTML 1KB] [PDF 1948KB] ( 246 )
98 岩石变形破坏局部化的白光数字散斑相关方法研究(英文)
潘一山;杨小彬;马少鹏;
介绍了白光数字散斑法的基本原理 ,并采用白光数字散斑相关方法研究了煤岩的变形局部化 ,通过实验测定了煤岩变形局部化的开始时刻、演化过程 ,首次获得了局部化带的宽度 ,为研究岩石非均匀变形的演化过程、测定岩石的细观本构参数提供了一种新的手段
2002 Vol. 24 (1): 98-100 [摘要] ( 1276 ) [HTML 1KB] [PDF 972KB] ( 299 )
简讯
30 苏通长江公路大桥开始初步设计
我国长江下游最后一座大桥———苏通长江公路大桥即将进行初步设计。苏通长江公路大桥位于江苏境内长江南通段 ,上游距 1999年 9月建成的江阴长江公路大桥约 82km ,下游距长江入海口约 10 8km。其北岸为南通市 ,南岸为苏州所辖常熟市 ,作为江苏省东部靠近上海的过江通道 ,对缩短苏北沿海地区到上海的行车时间 ,加快苏南、苏北地区经济发展 ,减轻过江交通压力 ,完善江苏省高速公路网具有重要意义。苏通大桥江面宽 ,河势复杂 ,基岩埋藏深 ,通航标准高。在国家交通部和中央江苏省委、省政府的直接领导下 ,经过前段较长时间的审慎细致的预可行性及可行性研究 ,对桥址、桥型等作了多方案比选和技术经济分
2002 Vol. 24 (1): 30- [摘要] ( 900 ) [HTML 1KB] [PDF 317KB] ( 212 )
85 杭州地下工程研究中心组建成立
21世纪是地下空间的世纪 ,又是我国进入WTO ,经济建设将进一步飞跃发展的时期。为了适应新的形势和历史条件 ,按照国家有关政策和法规 ,一个具有独立法人资格的非企业、非赢利性的新型科研机构———杭州地下工程研究中心于最近组建成立。杭州地下工程研究中心主要从事的业务包括 :各类地下工程和环境岩土工程技术的研究、开发、咨询 ;各种危难岩土工程案例的处理 ;外商台商资金与技术的引进 ;国内国际技术合作 ;学术技术交流 ;人才培训、组织会议展览等业务。该中心下设科研、开发、咨询三职能部 ,以及环境岩土工程研究所、施工新技术研究所等专业所。中心的最高决策机构是由沪、杭、宁等地岩土工程及地下工程领域的知
2002 Vol. 24 (1): 85- [摘要] ( 955 ) [HTML 1KB] [PDF 273KB] ( 168 )
129 简讯
中国岩石力学与工程学会第七次全国岩土力学与工程学术大会征文通知   1.主题 :迎接西部大开发对岩土力学与工程的挑战和机遇。2 .主办单位 :中国岩石力学与工程学会。承办单位 :陕西省岩石力学与工程学会 ;西安理工大学 ;西安交通大学 ;西安科技学院 ;长安大学 ;国电公司西北勘测设计研究院。3 .时间 :2 0 0 2年 9月。会议地点 :西安 (大会拟定在著名自然保护区———秦岭的太白山召开 )。4.中国岩石力学与工程学会测试专委会、地面工程专委会、软岩专委会等的学术年会与本次学术大会合并召开 ,共同协办此次大会。5 .征文内容 :①岩土力学性质 ;②岩土工程数值分析 ;③岩土动力学 ;④
2002 Vol. 24 (1): 129- [摘要] ( 855 ) [HTML 1KB] [PDF 411KB] ( 254 )
短文
101 深基坑卸荷回弹问题的研究
潘林有;胡中雄;
1 概  述 高层建筑的基坑 ,地铁车站的基坑 ,面积大 ,开挖深 ,对这类大规模卸荷情况 ,如何准确预测坑底的回弹变形量 ,一直为工程界所重视。但至今还没有一个比较好的估算方法。因土不是纯弹性体 ,因此 ,在不同应力路径条件下 ,其性质变化有很大的差异。所以本文首先从试验研究出发 ,遵循土的卸荷特性 ,提出一个简易的估算方法 ,以供实际工程参考。2 室内土工试验设计为了模拟大面积卸荷 ,采用常规的固结回弹试验。试验土样来自温州地区浅层原状粉质粘土。基本物理属性为含水率 4 5 % ,容重为 17.9kN m3 ,干容重12 .4kN m3 ,初始孔隙比e0 =1.187。为了取得比较充分的数
2002 Vol. 24 (1): 101-104 [摘要] ( 1294 ) [HTML 1KB] [PDF 993KB] ( 470 )
105 砂质粉土中浅部侧向注浆浆液流向的开挖观察与研究
张继红;顾国荣;陈晖;
1 前  言 注浆施工工艺目前在岩土工程领域中已有多方面的应用 ,如地基加固及不良地质现象处理中采用的压密注浆施工工艺 ,为提高基础承载性能而使用的灌注桩后注浆工艺、挤土桩劈裂注浆工艺、锚杆二次注浆工艺、土钉锚管注浆工艺及渗透注浆工艺等 ,注浆技术在岩土工程实践中取得了较好的效果 ,国内外的学者对注浆加固机理及应用的研究也在不断地深入[1~ 9] 。在注浆后加固效果的计算分析过程中 ,往往假定注浆后生成浆块的形状类似糖葫芦状 ,并通过估算加固浆体的半径计算加固后承载能力的改变量 ,这种算法一般是建立在认为土体各向严格均匀同性基础之上的。在注浆过程中 ,注浆孔处压强严格各向等值 ,但土体成层分布
2002 Vol. 24 (1): 105-107 [摘要] ( 1157 ) [HTML 1KB] [PDF 1111KB] ( 418 )
108 河道淤泥的流动化处理及其工程性质的试验研究
顾欢达;陈甦;
1 前  言 在江南地区 ,遍布各种大小河道。过去 ,都是将河道内淤泥作为农田的有机肥料加以利用 ,客观上对河道进行了定期的清淤 ,从而保持了这些河道有一定的蓄水能力和通航能力。现在由于农村耕作方式的变化 ,已很少利用这些天然的有机肥料 ,从而使这些河道的淤积越来越严重。最近 ,基于环境保护的意识 ,开始实施对这些河道进行清淤 ,但清淤出来的淤泥处理问题并没有很好地解决。与此同时 ,在这些地区实施道路、桥梁、河堤、护岸等工程时 ,经常会遇到构筑物填筑材料短缺和软弱地基的问题。因此 ,如能将河道淤泥进行再生资源化利用并将它作为河堤、路堤等构筑物或软基换土处理的填筑材料使用 ,不仅可以降低工程成本
2002 Vol. 24 (1): 108-111 [摘要] ( 1168 ) [HTML 1KB] [PDF 1338KB] ( 420 )
112 粉煤灰作为填料的水稳性试验研究
梁波;丁立;
1 概  述 粉煤灰作为燃煤电厂的废弃物 ,堆量大、占地多 ,严重污染环境 ,已经危及到自然生态的平衡和环境保护。开拓粉煤灰的用途 ,化害为利已刻不容缓。欧美等发达国家和前苏联早在 6 0年代末就将粉煤灰用于回填和修筑路堤。我国 80年代以来 ,也已开始将粉煤灰应用于公路领域中。粉煤灰具有容重较小 ,压缩性较低以及良好的强度特性 ,因此 ,在研究粉煤灰作为路基填料的工程应用中 ,通常对粉煤灰或粉煤灰路堤的压实、压缩、强度、承载力及稳定性进行相关的试验和变化规律的研究[1] 。实际上 ,粉煤灰的水稳性 (力学指标对水的敏感性 )也是粉煤灰路堤稳定分析的重要力学特性 ,尤其对于工程施工过程中确定粉
2002 Vol. 24 (1): 112-114 [摘要] ( 1153 ) [HTML 1KB] [PDF 943KB] ( 436 )
讨论
115 关于“压桩挤土位移的预估与防治的研究”的讨论
李月健;
《岩土工程学报》2 0 0 1年第 3期刊登的题为“压桩挤土位移的预估与防治的研究”一文 (以下简称原文 ,作者王伟堂等 ) ,从小孔扩张理论出发 ,得出计算挤土位移的方法 ,并把它应用到一个工程实例。笔者有下列问题和建议与原文作者讨论。(1)工程实例中小孔扩张理论应用时有错。根据Vesic[1 ] 的推导 ,当圆筒扩张到某一直径时 ,圆筒外某一区域内为塑性区 ,区域外为弹性区 (如图 1)。要求得圆筒形孔扩张周边的水平位移 ,首先应求得扩张压力pu 或塑性区平均体积应变Δ或塑性区半径Rp 。用先求出Δ的方法再去求水平位移等是可行的 ,但用Δ =[V后 -(V前 -V孔) ] (V前 -V孔
2002 Vol. 24 (1): 115- [摘要] ( 1064 ) [HTML 1KB] [PDF 334KB] ( 268 )
115 对“压桩挤土位移的预估与防治的研究”讨论的答复
王伟堂;
笔者在《岩土工程学报》2 0 0 1年第 3期发表的《压桩挤土位移的预估与防治的研究》一文 (以下简称原文 ) ,引起读者的兴趣 ,感谢李月健先生对原文的讨论和指教 ,现对有关问题再作补充说明。 (1)静压桩的工程应用日益增多 ,目前理论研究明显滞后。在决定工程问题时 ,由于缺乏理论的指导往往容易作出“行”或“不行”的简单决定。笔者面对压桩挤土位移问题时 ,首先是在措施上下功夫 (例如原文中所采用的施工措施和监测手段 ) ,从而保证了工程的成功。其次 ,结合工程实例上升到理论进行总结和提高 ,以便指导下一次的实践。由于这方面的理论研究文章较少 ,笔者结合工程实践提出一个简单实用的估算方法 ,以
2002 Vol. 24 (1): 115-116 [摘要] ( 993 ) [HTML 1KB] [PDF 679KB] ( 303 )
116 关于“钢筋(煤石干石)混凝土网格式加筋土挡土结构强度特性与试验研究”的讨论
雷胜友;
自 1968年法国工程师发明了加筋土技术以来 ,加筋土工程因具有多种优势而风靡全世界 ,它被广泛地应用于公路、铁路、港口、市政、民航等大型土木工程。 加筋土是由抗拉强度比较高的加筋材料及填料 (土 )组成 ,加筋材料分为柔性材料和非柔性材料 ,对于柔性筋的加筋土强度 ,一般认为其强度线平行于素土的强度线 ,其粘聚力比素土多一个增量。对于非柔性筋加筋土的强度 ,在文献 [1]中作过介绍 ,在强度表达式的推导过程中 ,其小主应力增量的计算分两步进行 ,第一步假设加筋土相对于不加筋土而言 ,只是粘聚力有提高 ,第二步认为加筋土相对于不加筋土而言 ,只是内摩擦角有提高 ,将两步计算所得小主应力增量取代
2002 Vol. 24 (1): 116-117 [摘要] ( 965 ) [HTML 1KB] [PDF 670KB] ( 326 )
117 对“钢筋(煤石干石)混凝土网格式加筋土挡土结构强度特性与试验研究”讨论的答复
杨果林;
雷胜友博士对笔者在《岩土工程学报》1999年第 5期上发表的“钢筋 (煤石干石 )混凝土网格式加筋土挡土结构强度特性与试验研究”一文 (以下简称原文 )的讨论 ,是有一定意义的。在原文中提出了钢筋混凝土网格式加筋土挡土结构这种非柔性筋材 ,由于不仅可以承受拉应力 ,而且可以承受剪应力 ,与一般柔性筋材加筋土只增加粘聚力Δc ,而视加筋与不加筋具有相同的内摩擦角 φ 不同 ,非柔性筋材加筋土与不加筋相比 ,加非柔性筋材加筋土不仅增加粘聚力Δc ,而且也增加了内摩擦角Δφ 。加筋土体相对于无筋土体而言 ,由于增加了Δc ,Δφ ,使加筋土体增加了一个附加围压 Δσ3f 。根据极限平衡条件 ,推导出
2002 Vol. 24 (1): 117-118 [摘要] ( 1077 ) [HTML 1KB] [PDF 659KB] ( 309 )
118 关于“水平荷载桩桩土共同作用全过程分析”的讨论
吴恒立;
《岩土工程学报》2 0 0 1年第 4期发表的“水平荷载桩桩土共同作用全过程分析”(以下简称原文 ) [1 ] ,考虑钢筋砼桩的非线性损伤 ,对桩土体系共同作用进行了全过程的模拟计算和分析。但其结果看来还不够完整 ,现讨论如下 : (1)原文依托的实例分析是扶余松花江大桥 #1V试桩(1973 ) ,分析得到的桩的刚度 -弯矩全过程曲线示于原文图 4,在弯矩≤ 75 0kN·m时 ,刚度 EI=7GN·m2 ,而弯矩 =(760~3 0 0 0 )kN·m时 ,EI下降到 (2~ 1)GN·m2 。扶余 #1V桩的实际桩身刚度EpIp ≈ 6.3GN·m2 ,试验时做了Q0 =3 0 0 ,4
2002 Vol. 24 (1): 118- [摘要] ( 1058 ) [HTML 1KB] [PDF 345KB] ( 212 )
118 对“水平荷载桩桩土共同作用全过程分析”讨论的答复
王成;
笔者的论文“水平荷载桩桩土共同作用全过程分析”(以下简称原文 )引起了吴恒立教授的关注 ,笔者感到很高兴 ,对吴恒立教授提出的问题答复如下 :   (1)原文的研究主要基于以下原因[1 ] :①水平荷载作用下钢筋混凝土桩与土的共同作用研究长期限于弹性范围 ,即或考虑了桩侧土的非线性抗力表现 ,桩身依然为弹性 (例如 ,弹性地基反力法 ) ,桩土接触界面基本上未专门研究。事实上 ,桩身、桩土界面及桩侧土在较大变形下均呈现明显的非线性 ,由于现行规范对桩承受水平力有较严格的限制[2 ] ,采用上述弹性分析可以基本满足工程要求 ,而深入的全过程分析由于其复杂性和计算手段的困难长期未有显著推进。②大型
2002 Vol. 24 (1): 118-119 [摘要] ( 932 ) [HTML 1KB] [PDF 752KB] ( 274 )
119 关于“钻孔灌注桩承载力异常现象分析”的讨论
陈如连;
《岩土工程学报》2 0 0 1年第 5期刊登的“钻孔灌注桩承载力异常现象分析”一文 (以下简称原文 ,作者楼晓明等 )详细分析了桩的施工对承载力的影响 ,可以开扩思路 ,指导未来。现提出以下几点意见与原文作讨论。 (1)钻孔灌注桩的承载力仍遵循预制桩的特性 ,只是影响值小。笔者经验 :计算单桩承载力时 ,桩端承载力Qpk 必须考虑以下两个关键因素 ,才能减小目前计算的偏差。a)进入持力层的厚度效应hp 。原文作者陈强华先生是研究的先行者 ,分析与应用却与笔者有异。对预制桩桩尖持力层上为淤泥质土 ,持力层为IL <0 .4的粘性土、中密以上的粉土和粉砂 ,桩尖进入持力层厚度h =1d(桩径或边长
2002 Vol. 24 (1): 119-120 [摘要] ( 1031 ) [HTML 1KB] [PDF 821KB] ( 313 )
120 对“钻孔灌注桩承载力异常现象分析”讨论的答复
楼晓明;陈强华;
感谢陈如连先生对“钻孔灌注桩承载力异常现象分析”一文 (以下称原文 )的关注 ,现就有关问题答复如下 : (1)关于深度效应问题。原文主要就施工因素导致钻孔灌注桩承载力异常现象问题进行分析讨论 ,比较对象基本是同一场地、同一桩型、同一几何尺寸的桩 ,进入持力层深度相同 ,因此未涉及深度效应对桩端承载力的影响问题。根据现有的初步成果 ,钻孔灌注桩桩端承载力的深度效应有以下一些特点。由于孔底沉渣的存在 ,使桩端持力层的承载力不能得到充分发挥 ,也就是说桩端极限承载力对土层特性影响的敏感性下降了 ,这只要对照有关规范中的预制桩与钻孔灌注桩的桩端极限承载力分布范围就不难理解 ,因此钻孔灌注桩桩端承载力
2002 Vol. 24 (1): 120-121 [摘要] ( 1064 ) [HTML 1KB] [PDF 774KB] ( 335 )
121 关于“软土地基超长嵌岩桩的受力性状”的讨论
秦然;
发表于《岩土工程学报》2 0 0 1年第 5期的“软土地基超长嵌岩桩的受力性状”一文 (作者张忠苗 ,以下简称原文 ) ,对超长嵌岩桩的受力性状进行了探讨 ,但原文中的一些观点值得讨论。(1)极限桩侧摩阻的确定问题原文认为桩端发生明显位移时的桩顶载荷可看作桩侧极限摩阻。基于该方法所确定的桩侧极限摩阻是原文后续讨论超长嵌岩桩受力性状 ,桩侧阻与端阻分配关系和嵌岩深度等问题的基础 ,因此该法是否可靠非常重要。原文提出该确定法主要是基于两个认识 :竖直载荷下的超长嵌岩桩的桩周土阻力是由上到下逐步发挥的 ,即侧阻先于端阻发挥 ;而且大量的试验资料显示桩端发生明显位移时的桩顶载荷值与桩侧极限摩阻具有良好
2002 Vol. 24 (1): 121- [摘要] ( 1036 ) [HTML 1KB] [PDF 370KB] ( 286 )
121 关于“软土地基超长嵌岩桩的受力性状”的讨论
陈如连;
《岩土工程学报》2 0 0 1年第 5期刊登了“软土地基超长嵌岩桩的受力性状”一文 (以下简称原文 ) ,现提出以下几点与原文讨论。 (1)原文以最大加载值为极限承载力 ,原文图 1(a)Q -S曲线以及表 4~ 7,均未到极限承载力 (笔者确定 ,或按 94“桩基规范”C .O .10 .2条 )。浙江“建筑软弱地基基础设计规范” ,DBJ10 -1-90 (试行 )第 9.0 .6条四的规定是在“有条件下解决工程上的应用” ,它肯定比极限承载力小 (笔者认为 :该文 4桩再加两级荷载也不会出现Quk)。桩静载荷试验确定的Quk 比两倍设计值大 3 0 %~ 5 0 %也是常见的 (桩底沉渣
2002 Vol. 24 (1): 121-122 [摘要] ( 964 ) [HTML 1KB] [PDF 749KB] ( 308 )
122 关于“软土地基超长嵌岩桩受力性状”的讨论
刘利民;
张忠苗先生的“软土地基超长嵌岩桩受力性状”一文 (载于《岩土工程学报》2 0 0 1年No .5 ,以下简称原文 ) ,以试验结果为基础 ,对软土地基中超长嵌岩桩的受力性状进行了详尽的分析 ,得出了一些很有意义的结论 ,深化了对嵌岩桩承载性状的认识。 针对原文中的几个问题 ,笔者不揣冒昧 ,略陈管见 ,以就教于诸位。(1)关于原文插图 4。原文“图 4 端阻比Ae 随入岩深度的变化关系”中横坐标“入岩深度”的单位“mm” ,似有误。(2 )关于嵌岩桩界面的粗糙度。原文认为“在泥浆护壁的钻孔嵌岩桩中 ,由于界面的粗糙度差 ,即使嵌入中等风化岩8d ,在高荷载水平下仍有桩端阻力的发挥”。的确 ,从
2002 Vol. 24 (1): 122-123 [摘要] ( 1071 ) [HTML 1KB] [PDF 739KB] ( 332 )
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